哪些情況牙根能夠保留？
保留牙根主要爲兩個方面。一是僅個別或幾個牙齒的毀壞，通過治療保留牙根，再以樁冠、固位釘和各種套冠及烤瓷冠修複牙冠，以恢複牙列的完整性，較好恢複功能、發音和美觀。二是牙齒全部損壞無痛植牙，僅余部分牙根，或僅余個別伸長、松動、齒槽有吸收的牙齒。這樣可選擇部分牙根或松動的牙進行治療，予以保留牙根。在此基礎上，制成覆蓋義齒，可獲得較好的修複效果。然而，牙根的保留植體是有條件的人工植牙。一般說來，牙周情況較好，龈袋無炎症，無牙周溢膿，牙根有一定骨質支持植牙，可通過治療保留牙根。
由于保留了通過牙周膜與齒槽相連的牙微創植牙根，可以減少因拔牙而引起的齒槽吸收萎縮，保證義齒的穩固和支持，提高其咀嚼效能。保留的牙根，還能維持部分對正常咀嚼壓力的生理感受，減少義齒的下沈，對牙槽嵴起保護作用，有利于健康。但是對于牙根毀壞嚴重．根尖又有吸收，甚至齒槽吸收到達牙根尖部、松動嚴重的牙或牙根，確無保留價值，爲避免引起其他口腔疾患應及早拔除。
2011年11月15日星期二
金相顯微鏡的檢測方法和技術要求
金相顯微鏡的檢測方法和技術要求
1 概述
我們經常接觸的是一般普通金相顯微鏡，它主要用于測量金屬表機金相組織的測試，用途比較廣泛，對企業，冶金等部門起著實驗，研究不可缺少的重要作用。生産金相顯微鏡廠家比較多，型號，規格又不統一，所以對金相顯微鏡檢測至今尚無國家、地方、部門檢定規程，因此，我們依據國家標准對其進行檢測。
2 對金相顯微鏡檢測項目、方法和技術要求：
2。1 物鏡轉換器定位誤差
檢具：（1）10倍十字目鏡。
（2）分劃值爲0。01mm的分劃尺，其任意兩劃線間的極限偏差爲±0。005mm。
檢測方法：在被檢金相顯微鏡的轉換器上裝40倍物鏡，目鏡筒內放10倍十字目鏡，對置于載物台上的0。01mm分
劃尺調焦清晰，使分劃尺上某一分劃與目鏡中十字劃中心重合，然後轉動物鏡轉換器向左，右多次定位（不少于3
次），觀察0。01mm分劃尺像的偏移，以最大偏移值作爲檢測值。
技術要求：不大于0。02 mm。
2。2 轉換物鏡時第一次像面中心偏：
檢具：（1）10倍十字分劃目鏡。
（2）二字分劃板。
檢測方法：用10倍十字分劃目鏡和各放大率物鏡在被檢顯微鏡上進行檢測，以偏的最大值作爲檢測值。
技術要求：由10倍物鏡轉換至其它放大率物鏡時均不越出視場。
2。3 載物台旋轉中心偏移：
檢具：（1）10倍十字分劃目鏡。
（2）二字分劃板。
檢測方法：在被檢金相量微鏡上用10倍十字分劃目鏡和10倍物鏡對置于載物台上的十字分劃板調焦清晰，在轉動載物台的同時移動十字分劃板，使十字線中心的像趨向于最小的圓，以最小圓的直徑作爲檢測值。
技術要求：顯微鏡第一次像的中心，最大偏移不大于0。2mm 。
2。4 十字分劃目鏡的十字線中心偏差：
檢具：十字分劃板。
檢測方法：在顯微鏡上用10倍物鏡和被檢十字分劃目鏡對置于載物台上的十字分劃板調焦清晰，並使十字分劃板中心的像與十字分劃板目鏡重合，然後旋轉十字分劃生物顯微鏡目鏡，以兩十字線中心的最大偏移作爲檢測值。
技術要求：十字分劃目鏡的十字線中心應與目鏡升圓軸線重合，其偏差爲0。01mm。
3 檢測中發現的問題
顯像部分出現的問題比較嚴重。立體顯微鏡
3。1 光學系統：
（1）視場模糊或視場一樣不清晰。
（2）像發閃爍，反差不好。
（3）轉換物鏡時不到同焦。
（4）即使用高電壓，視場也難以鮮明。
3。2 粗、微調部
（1）粗調控制鈕旋轉時發重。
（2）由于載物台自然下降或粗調的滑動使觀察中的焦點離開。
3。3 雙目鏡筒：
雙目鏡筒的視場不一致。
以上問題很容易校正過來，基本准確可靠。
1 概述
我們經常接觸的是一般普通金相顯微鏡，它主要用于測量金屬表機金相組織的測試，用途比較廣泛，對企業，冶金等部門起著實驗，研究不可缺少的重要作用。生産金相顯微鏡廠家比較多，型號，規格又不統一，所以對金相顯微鏡檢測至今尚無國家、地方、部門檢定規程，因此，我們依據國家標准對其進行檢測。
2 對金相顯微鏡檢測項目、方法和技術要求：
2。1 物鏡轉換器定位誤差
檢具：（1）10倍十字目鏡。
（2）分劃值爲0。01mm的分劃尺，其任意兩劃線間的極限偏差爲±0。005mm。
檢測方法：在被檢金相顯微鏡的轉換器上裝40倍物鏡，目鏡筒內放10倍十字目鏡，對置于載物台上的0。01mm分
劃尺調焦清晰，使分劃尺上某一分劃與目鏡中十字劃中心重合，然後轉動物鏡轉換器向左，右多次定位（不少于3
次），觀察0。01mm分劃尺像的偏移，以最大偏移值作爲檢測值。
技術要求：不大于0。02 mm。
2。2 轉換物鏡時第一次像面中心偏：
檢具：（1）10倍十字分劃目鏡。
（2）二字分劃板。
檢測方法：用10倍十字分劃目鏡和各放大率物鏡在被檢顯微鏡上進行檢測，以偏的最大值作爲檢測值。
技術要求：由10倍物鏡轉換至其它放大率物鏡時均不越出視場。
2。3 載物台旋轉中心偏移：
檢具：（1）10倍十字分劃目鏡。
（2）二字分劃板。
檢測方法：在被檢金相量微鏡上用10倍十字分劃目鏡和10倍物鏡對置于載物台上的十字分劃板調焦清晰，在轉動載物台的同時移動十字分劃板，使十字線中心的像趨向于最小的圓，以最小圓的直徑作爲檢測值。
技術要求：顯微鏡第一次像的中心，最大偏移不大于0。2mm 。
2。4 十字分劃目鏡的十字線中心偏差：
檢具：十字分劃板。
檢測方法：在顯微鏡上用10倍物鏡和被檢十字分劃目鏡對置于載物台上的十字分劃板調焦清晰，並使十字分劃板中心的像與十字分劃板目鏡重合，然後旋轉十字分劃生物顯微鏡目鏡，以兩十字線中心的最大偏移作爲檢測值。
技術要求：十字分劃目鏡的十字線中心應與目鏡升圓軸線重合，其偏差爲0。01mm。
3 檢測中發現的問題
顯像部分出現的問題比較嚴重。立體顯微鏡
3。1 光學系統：
（1）視場模糊或視場一樣不清晰。
（2）像發閃爍，反差不好。
（3）轉換物鏡時不到同焦。
（4）即使用高電壓，視場也難以鮮明。
3。2 粗、微調部
（1）粗調控制鈕旋轉時發重。
（2）由于載物台自然下降或粗調的滑動使觀察中的焦點離開。
3。3 雙目鏡筒：
雙目鏡筒的視場不一致。
以上問題很容易校正過來，基本准確可靠。
關于中、高壓變頻器的一些知識
關于中、高壓變頻器的一些知識
關鍵字：高壓變頻器；集成門極換相晶閘管；三電平；多重化；PWM整流器
中、高壓變可程式控制器頻器主電路不像低壓變頻器那樣，至今還沒有統一的拓撲結構，它們從功率開關器件，到整流器和逆變器都有多種形式，介紹了這些方面的知識，以供選用時進行分析比較。關鍵詞：高壓變頻器；集成門極換相晶閘管；三電平；多重化；PWM整流器
在低壓變頻調速完全成熟、並獲得廣泛應用之後，現在不少廠家對中、高壓電機采用變頻調速正在躍躍欲試，猶如十多年前開始推廣應用低壓變頻調速的情勢一樣（在電氣傳動領域，將2。3～10kV習慣上稱作高壓，而與電網電壓相比，只能算作中壓）。然而不像是低壓變頻器，無論哪種産品，它們的主電路形式基本相同，而中、高壓變頻器則到目前爲止，還沒有近乎統一的拓撲結構。爲此，本文就目前中、高壓變頻器的有關知識作些闡述和介紹，以供選用時進行分析比較。 1功率開關器件
中、高壓變頻器首先依賴于高電壓、大電流的電力電子器件。目前應用于中、高壓變頻器的電力電子器件主要有下列幾種。
11GTO
門極可關斷（GTO）晶閘管是目前能承受電壓最高和流過電流最大的全控型（亦稱自關斷）器件。它能由伺服馬達門極控制導通和關斷，具有電流密度大、管壓降低、導通損耗小、dv/dt耐量高等突出優點，目前已達6kV/6kA的生産水平，最適合大功率應用。但是GTO有不足之處，那就是門極爲電流控制，驅動電路複雜，驅動功率大（關斷增益β=3～5）；關斷過程中內部成百甚至上千個GTO元胞不均勻性引起陰極電流收縮（擠流）效應，必須限制dv/dt。爲此需要緩沖電路（亦稱吸收電路），而緩沖電路既增大體包裝公司積、重量、成本，又徒然增加損耗。另外，“拖尾”電流使關斷損耗大，因而開關頻率低。
12IGBT
絕緣柵雙極晶體管（IGBT）是後起之秀，它是一種複合型全控器件，具有MOSFET（輸入阻抗高、開關速度快）和GTR（耐壓高、電流密度大）二者的優點。柵極爲電壓控制，驅動功率小；開關損耗小，工作頻率高；沒有二次擊穿，不需緩沖電路；是目前中等功率電力電子裝置中的主流器件。除低壓IGBT（1700V/1200A）外，已開發出高壓IGBT，可達3。3kV/1。2kA或4。5kV/0。9kA的水平。IGBT的不足之處是，高壓IGBT內阻大，因而導通損耗大；低壓IGBT用于高壓需多個串聯。
13IGCT和SGCT
在GTO的基礎上，近年開發出一種門極換流晶閘管（GCT），它采用了一些新技術，如：穿透型陽極，使電荷存儲時間和拖尾電流減小，制約了二次擊穿，可無緩沖器運行；加N緩沖層，使矽片厚度以及通態
(d)輸出電流
(a)電壓型
(b)電流型
(c)輸出電壓
損耗和開關損耗減少；特殊的環狀門極，使器件開通時間縮短且串、並聯容易。因此，GCT除有GTO高電壓、大電流、低導通壓降的優點，又改善了其開通和關斷性能，使工作頻率有所提高。
爲了盡快（例如1μs內）將器件關斷，要求在門極PN不致擊穿的－20V下能獲得快于4000A/μs的變化率，以使陽極電流全部經門極極快泄流（即關斷增益爲1），必須采用低電感觸發電路（例如門極電路最大電?lt；5nH泡殼）。爲此，將這種門極電路配以MOSFET強驅動與GCT功率組件集成在一起，構成集成門極換流晶閘管（IGCT）。其改進形式之一則稱爲對稱門極換流晶閘管（SGCT）。兩者具有相似的特性。IGCT還可將續流二極管做在同一芯片上集成逆導型，可使裝置中器件數量減少。
表1爲GTO、IGCT、IGBT一些能數的比較。可以看出，在1kHz以下，IGCT有一定優點；在較高工作頻率下，高壓IGBT更具優勢。
表1GTO、IGCT、IGBT參數比較器件GTOIGCTIGBT
通態壓降/V3。21。93。4
門極驅動功率/W80151。5
存儲時間/μs201～3。40。9
尾部電流時間/真空成型μs1500。70。15
工作頻率/kHz0。5120
除上述三種器件外，現在還在開發一些新器件，例如新型大功率IGBT模塊——“注入增強柵極晶體管”（IEGT），它兼有IGBT和GTO二者優點，即開關特性相當于IGBT，工作頻率高，柵極驅動功率小（比GTO小二個數量級）；而由于電子發射區注入增強，使器件的飽和壓降進一步減小；功率相同時，緩沖電路的容量爲GTO的1/10，安全工作區寬。現已有4。5kV/1kA的器件，可望在高頻下獲得應用。
2逆變器主電路
21逆變器的兩種型式
交直交變頻器依據直流電路濾波及緩沖無功能量所采用的元件不同而分爲電壓（源）型（VSI）和電流（源）型（CSI）。前者采用電容濾波〔見圖1（a）〕，直流電路的電壓波形比較平直，輸出阻抗小，電壓不易突變；交流輸出爲方波電壓或方波電壓序列，電流經過電動機繞組的濾波後接近于正弦波。後者采用電感濾波〔見圖1(b)〕，直流電路的電流波形比較平直，輸出阻抗大，電流不易突變；交流輸出爲方波電流，電壓由輸出電流及負載決定。
電壓型變頻器直流電路由于存在有極性的大電容，不允許直流電壓反向，整流器因其單向導電性，電流也不能反向，無法通過它回饋能量，電動機如欲再生制動，必須另外反並聯一套相控整流器，如圖2(a）和圖2(b）所示，所以適用于風機、水泵等不可逆傳動。電流型變頻器直流電路接的是大電感，雖電流方向不變，但允許電壓反向，可以通過觸發控制角α和β改變逆變器和可控整流器的電壓極性來回饋能量，電動機能方便地實現再生制動，所以適用于頻繁起制動和可逆運行的場合。也正因爲兩者電壓、電流方向的特點，電壓型逆變器必須有續流二極管，將負載電動機的能量通過它回饋，而電流型逆變器則不需要續流二極管。
此外，電壓型逆變器的輸出動態阻抗小；對電力電子器件的耐壓要求較低，但當負載出現短路或在變頻器運行狀態下投入負載，都易出現過電流，必須在極短的時間內施加保護措施。電流型逆變器的情況則相反，輸出動態阻抗大；對器件的耐壓要求較高，但因有大電感，可限制短路電流，易采取過流保護措施。不過，電流型變頻器由于電源側采用三相橋式晶閘管可
關于中、高壓變頻器的一些知識
(a)電壓型電動(b)電壓型再生制動
(c)電流型電動(d)電流型再生制動
(a)單相SPWM
(b)三相SPWM
控整流電路，輸入功率因數低，且隨轉速降低而降低；輸入電流諧波大；還會産生較大的共模電壓，施加到電動機定子繞組中心點和地之間，影響電動機絕緣。另外，對電網電壓波動也較爲敏感。
關鍵字：高壓變頻器；集成門極換相晶閘管；三電平；多重化；PWM整流器
中、高壓變可程式控制器頻器主電路不像低壓變頻器那樣，至今還沒有統一的拓撲結構，它們從功率開關器件，到整流器和逆變器都有多種形式，介紹了這些方面的知識，以供選用時進行分析比較。關鍵詞：高壓變頻器；集成門極換相晶閘管；三電平；多重化；PWM整流器
在低壓變頻調速完全成熟、並獲得廣泛應用之後，現在不少廠家對中、高壓電機采用變頻調速正在躍躍欲試，猶如十多年前開始推廣應用低壓變頻調速的情勢一樣（在電氣傳動領域，將2。3～10kV習慣上稱作高壓，而與電網電壓相比，只能算作中壓）。然而不像是低壓變頻器，無論哪種産品，它們的主電路形式基本相同，而中、高壓變頻器則到目前爲止，還沒有近乎統一的拓撲結構。爲此，本文就目前中、高壓變頻器的有關知識作些闡述和介紹，以供選用時進行分析比較。 1功率開關器件
中、高壓變頻器首先依賴于高電壓、大電流的電力電子器件。目前應用于中、高壓變頻器的電力電子器件主要有下列幾種。
11GTO
門極可關斷（GTO）晶閘管是目前能承受電壓最高和流過電流最大的全控型（亦稱自關斷）器件。它能由伺服馬達門極控制導通和關斷，具有電流密度大、管壓降低、導通損耗小、dv/dt耐量高等突出優點，目前已達6kV/6kA的生産水平，最適合大功率應用。但是GTO有不足之處，那就是門極爲電流控制，驅動電路複雜，驅動功率大（關斷增益β=3～5）；關斷過程中內部成百甚至上千個GTO元胞不均勻性引起陰極電流收縮（擠流）效應，必須限制dv/dt。爲此需要緩沖電路（亦稱吸收電路），而緩沖電路既增大體包裝公司積、重量、成本，又徒然增加損耗。另外，“拖尾”電流使關斷損耗大，因而開關頻率低。
12IGBT
絕緣柵雙極晶體管（IGBT）是後起之秀，它是一種複合型全控器件，具有MOSFET（輸入阻抗高、開關速度快）和GTR（耐壓高、電流密度大）二者的優點。柵極爲電壓控制，驅動功率小；開關損耗小，工作頻率高；沒有二次擊穿，不需緩沖電路；是目前中等功率電力電子裝置中的主流器件。除低壓IGBT（1700V/1200A）外，已開發出高壓IGBT，可達3。3kV/1。2kA或4。5kV/0。9kA的水平。IGBT的不足之處是，高壓IGBT內阻大，因而導通損耗大；低壓IGBT用于高壓需多個串聯。
13IGCT和SGCT
在GTO的基礎上，近年開發出一種門極換流晶閘管（GCT），它采用了一些新技術，如：穿透型陽極，使電荷存儲時間和拖尾電流減小，制約了二次擊穿，可無緩沖器運行；加N緩沖層，使矽片厚度以及通態
(d)輸出電流
(a)電壓型
(b)電流型
(c)輸出電壓
損耗和開關損耗減少；特殊的環狀門極，使器件開通時間縮短且串、並聯容易。因此，GCT除有GTO高電壓、大電流、低導通壓降的優點，又改善了其開通和關斷性能，使工作頻率有所提高。
爲了盡快（例如1μs內）將器件關斷，要求在門極PN不致擊穿的－20V下能獲得快于4000A/μs的變化率，以使陽極電流全部經門極極快泄流（即關斷增益爲1），必須采用低電感觸發電路（例如門極電路最大電?lt；5nH泡殼）。爲此，將這種門極電路配以MOSFET強驅動與GCT功率組件集成在一起，構成集成門極換流晶閘管（IGCT）。其改進形式之一則稱爲對稱門極換流晶閘管（SGCT）。兩者具有相似的特性。IGCT還可將續流二極管做在同一芯片上集成逆導型，可使裝置中器件數量減少。
表1爲GTO、IGCT、IGBT一些能數的比較。可以看出，在1kHz以下，IGCT有一定優點；在較高工作頻率下，高壓IGBT更具優勢。
表1GTO、IGCT、IGBT參數比較器件GTOIGCTIGBT
通態壓降/V3。21。93。4
門極驅動功率/W80151。5
存儲時間/μs201～3。40。9
尾部電流時間/真空成型μs1500。70。15
工作頻率/kHz0。5120
除上述三種器件外，現在還在開發一些新器件，例如新型大功率IGBT模塊——“注入增強柵極晶體管”（IEGT），它兼有IGBT和GTO二者優點，即開關特性相當于IGBT，工作頻率高，柵極驅動功率小（比GTO小二個數量級）；而由于電子發射區注入增強，使器件的飽和壓降進一步減小；功率相同時，緩沖電路的容量爲GTO的1/10，安全工作區寬。現已有4。5kV/1kA的器件，可望在高頻下獲得應用。
2逆變器主電路
21逆變器的兩種型式
交直交變頻器依據直流電路濾波及緩沖無功能量所采用的元件不同而分爲電壓（源）型（VSI）和電流（源）型（CSI）。前者采用電容濾波〔見圖1（a）〕，直流電路的電壓波形比較平直，輸出阻抗小，電壓不易突變；交流輸出爲方波電壓或方波電壓序列，電流經過電動機繞組的濾波後接近于正弦波。後者采用電感濾波〔見圖1(b)〕，直流電路的電流波形比較平直，輸出阻抗大，電流不易突變；交流輸出爲方波電流，電壓由輸出電流及負載決定。
電壓型變頻器直流電路由于存在有極性的大電容，不允許直流電壓反向，整流器因其單向導電性，電流也不能反向，無法通過它回饋能量，電動機如欲再生制動，必須另外反並聯一套相控整流器，如圖2(a）和圖2(b）所示，所以適用于風機、水泵等不可逆傳動。電流型變頻器直流電路接的是大電感，雖電流方向不變，但允許電壓反向，可以通過觸發控制角α和β改變逆變器和可控整流器的電壓極性來回饋能量，電動機能方便地實現再生制動，所以適用于頻繁起制動和可逆運行的場合。也正因爲兩者電壓、電流方向的特點，電壓型逆變器必須有續流二極管，將負載電動機的能量通過它回饋，而電流型逆變器則不需要續流二極管。
此外，電壓型逆變器的輸出動態阻抗小；對電力電子器件的耐壓要求較低，但當負載出現短路或在變頻器運行狀態下投入負載，都易出現過電流，必須在極短的時間內施加保護措施。電流型逆變器的情況則相反，輸出動態阻抗大；對器件的耐壓要求較高，但因有大電感，可限制短路電流，易采取過流保護措施。不過，電流型變頻器由于電源側采用三相橋式晶閘管可
關于中、高壓變頻器的一些知識
(a)電壓型電動(b)電壓型再生制動
(c)電流型電動(d)電流型再生制動
(a)單相SPWM
(b)三相SPWM
控整流電路，輸入功率因數低，且隨轉速降低而降低；輸入電流諧波大；還會産生較大的共模電壓，施加到電動機定子繞組中心點和地之間，影響電動機絕緣。另外，對電網電壓波動也較爲敏感。
鋁合金壓鑄模的焊合熔損現象及其預防措施
鋁合金壓鑄模的焊合熔損現象及其預防措施
模具是現代工業大規模生産的重要設備，一般通過模具壓鑄成形的材料有鋁、鎂、鋅等，這其中有80 %以上是鋁合金壓鑄件。而在鋁合金壓鑄件中，又有約80 %用于汽車工業，所以汽車工業的技術動向將左右壓鑄模具的制造及産量[1 ] 。近年來，隨著我國汽車工業的逐步發展，對汽車粉末冶金用鋁鎂合金壓鑄件的需求量逐漸增大。因此，考慮到大批量、低成本、高效率地生産合金壓鑄件，同時減少待模維修時間，開發和引進新型熱作模具材料，並通過熱處理優化模具材料的組織和性能，以及通過表面處理延長模具使用壽命已經成爲廣大材料研究者所關注的熱點。
壓鑄工藝中，型腔的充型時間一般爲0。1s ，甚至更少，合金通過澆口的速度約40～60m/ s ，有的甚至高達200m/ s。金屬凝固時的加壓強度通常在40 ～120MPa 左右。在進行鋁合金壓鑄時，壓鑄模具的工作表面溫度一般可上升到500～600 ℃。對于制造一個小型鋁合金零件，整個壓鑄- 凝固循環時間約3～6s ，大型鋁合金零件也不超過90s。
在每個壓鑄循環初期，模具型腔要承受熾熱熔融合金的急熱作用，工作表面會産生壓縮熱應力；壓鑄結束後要在模具內噴潤滑劑，進行急冷，因而又在其表面産生拉應力。在這樣的交變熱應力作用下，模具表面會産生熱疲勞微裂紋，隨著壓鑄循環次數的增加，微裂紋急劇擴展，有的向心部擴展，形成龜裂紋。如果在裂紋周圍同時伴隨有熔融合金對模具型腔的沖刷及腐蝕，模具表面還會進一步損壞，最終造成模具的早期開裂甚至報廢。
1 鋁合金壓鑄模中的焊合現象
在所有導致鋁合金壓鑄模失效的主要原因中，模具表面發生焊合的問題開始漸漸得到關注。“焊合”是壓鑄工業中的術語，它指的是模具與壓鑄合金之間的反應。模具表面一旦發生焊合，就會生成複雜的Fe-Al 金屬間化合物相，並在下次壓鑄循環時在鑄件表面造成缺陷。硬質的金屬間相還會在模具表面堆積，因此必須中斷生産並用抛光的方法除去焊合生成物，這樣會導致生産時間的延長、勞動力的浪費，而且還會降低模具壽命。
通常按照焊合形式的不同，可將“焊合”分爲兩種。第一種焊合形式稱爲“沖擊焊合”，即焊合發生在模具表面朝向型腔的入口或內澆道處。這些區域在充型時一般都受到熔融金屬流的猛烈沖擊，表面溫度較高，受到的壓力較大，保護層極易破壞，在壓鑄合金的不斷沖刷下模具保護層失效並裸露出金屬基體，合金便與基體材料發生反應生成複雜的金屬間化合物相。金屬間化合物較硬不易變形，它在壓鑄中的破裂脫落不僅會導致鑄件質量缺陷，同時會帶走基體材料，並暴露新鮮表面，如此周而複始，焊合現象逐漸加深，嚴重時會導致模具表面受到腐蝕及模具材料熔損。因此，必須要在發生焊合的早期進行及時清除並修補受損表面。第二種焊合形式稱爲“沈積焊合”，即焊合位置背向澆口或遠離澆道。這些區域通常是表面處理或模具潤滑劑不能達到的地方。因此它們的表面狀態、溫度分布、受壓狀況與其他地方不同。通常壓鑄合金在到達這些區域後溫度較低，其流動性也變差，容易最先凝固，熾熱的半固態合金與模具表面接觸時間變長，加上此處模具本身表面狀態不很理想，因此容易形成FeAl 金屬間化合物，在多次壓鑄循環中，金屬間化合物會在這些流動性較差的區域逐漸沈積，最後形成嚴重的焊合，影響壓鑄生産。
雖然在鋁合金壓鑄模的不塑膠板同區域會發生不同形式的焊合，但是發生的焊合卻具有一些普遍的共同特征——即模具表面焊合區域一般均呈現銀白色光澤。
焊合層的組成，往往是複雜的Fe-Al 金屬間化合物，而且由于組成該層的金屬間化合物較薄，因此在分析上也有一定的困難。但是國外研究者Z。W。Chen 和D。T。Fraser 等利用X射線衍射對在熔融Al-11Si-3Cu 壓鑄鋁合金中浸蘸H13 鋼所生成的金屬間化合物結構進行了分析，他們認爲，焊合層由複合物層金屬間化合物αbcc-( FeSiAlCrMnCu ) 、外層緊密層的六方αH-(Fe2SiAl8) 金屬間化合物以及內層緊密層斜方晶的η-Fe2Al5 金屬間化合物組成。而他們拍攝下的Fe－Al界面組織與筆者所作的“在ADC12 壓鑄鋁合金中浸蘸H13 鋼”試驗得到的Fe－Al 界面形貌十分相似。
金屬間化合物量非常少，焊合表面層又極薄加上分析手段上的限制，在目前階段，國內外研究者都只能對其進行大致的定性分析。而對于焊合層的生成與發展規律，金屬間化合物的定量分析將會是今焊條後研究者工作的重點。
模具是現代工業大規模生産的重要設備，一般通過模具壓鑄成形的材料有鋁、鎂、鋅等，這其中有80 %以上是鋁合金壓鑄件。而在鋁合金壓鑄件中，又有約80 %用于汽車工業，所以汽車工業的技術動向將左右壓鑄模具的制造及産量[1 ] 。近年來，隨著我國汽車工業的逐步發展，對汽車粉末冶金用鋁鎂合金壓鑄件的需求量逐漸增大。因此，考慮到大批量、低成本、高效率地生産合金壓鑄件，同時減少待模維修時間，開發和引進新型熱作模具材料，並通過熱處理優化模具材料的組織和性能，以及通過表面處理延長模具使用壽命已經成爲廣大材料研究者所關注的熱點。
壓鑄工藝中，型腔的充型時間一般爲0。1s ，甚至更少，合金通過澆口的速度約40～60m/ s ，有的甚至高達200m/ s。金屬凝固時的加壓強度通常在40 ～120MPa 左右。在進行鋁合金壓鑄時，壓鑄模具的工作表面溫度一般可上升到500～600 ℃。對于制造一個小型鋁合金零件，整個壓鑄- 凝固循環時間約3～6s ，大型鋁合金零件也不超過90s。
在每個壓鑄循環初期，模具型腔要承受熾熱熔融合金的急熱作用，工作表面會産生壓縮熱應力；壓鑄結束後要在模具內噴潤滑劑，進行急冷，因而又在其表面産生拉應力。在這樣的交變熱應力作用下，模具表面會産生熱疲勞微裂紋，隨著壓鑄循環次數的增加，微裂紋急劇擴展，有的向心部擴展，形成龜裂紋。如果在裂紋周圍同時伴隨有熔融合金對模具型腔的沖刷及腐蝕，模具表面還會進一步損壞，最終造成模具的早期開裂甚至報廢。
1 鋁合金壓鑄模中的焊合現象
在所有導致鋁合金壓鑄模失效的主要原因中，模具表面發生焊合的問題開始漸漸得到關注。“焊合”是壓鑄工業中的術語，它指的是模具與壓鑄合金之間的反應。模具表面一旦發生焊合，就會生成複雜的Fe-Al 金屬間化合物相，並在下次壓鑄循環時在鑄件表面造成缺陷。硬質的金屬間相還會在模具表面堆積，因此必須中斷生産並用抛光的方法除去焊合生成物，這樣會導致生産時間的延長、勞動力的浪費，而且還會降低模具壽命。
通常按照焊合形式的不同，可將“焊合”分爲兩種。第一種焊合形式稱爲“沖擊焊合”，即焊合發生在模具表面朝向型腔的入口或內澆道處。這些區域在充型時一般都受到熔融金屬流的猛烈沖擊，表面溫度較高，受到的壓力較大，保護層極易破壞，在壓鑄合金的不斷沖刷下模具保護層失效並裸露出金屬基體，合金便與基體材料發生反應生成複雜的金屬間化合物相。金屬間化合物較硬不易變形，它在壓鑄中的破裂脫落不僅會導致鑄件質量缺陷，同時會帶走基體材料，並暴露新鮮表面，如此周而複始，焊合現象逐漸加深，嚴重時會導致模具表面受到腐蝕及模具材料熔損。因此，必須要在發生焊合的早期進行及時清除並修補受損表面。第二種焊合形式稱爲“沈積焊合”，即焊合位置背向澆口或遠離澆道。這些區域通常是表面處理或模具潤滑劑不能達到的地方。因此它們的表面狀態、溫度分布、受壓狀況與其他地方不同。通常壓鑄合金在到達這些區域後溫度較低，其流動性也變差，容易最先凝固，熾熱的半固態合金與模具表面接觸時間變長，加上此處模具本身表面狀態不很理想，因此容易形成FeAl 金屬間化合物，在多次壓鑄循環中，金屬間化合物會在這些流動性較差的區域逐漸沈積，最後形成嚴重的焊合，影響壓鑄生産。
雖然在鋁合金壓鑄模的不塑膠板同區域會發生不同形式的焊合，但是發生的焊合卻具有一些普遍的共同特征——即模具表面焊合區域一般均呈現銀白色光澤。
焊合層的組成，往往是複雜的Fe-Al 金屬間化合物，而且由于組成該層的金屬間化合物較薄，因此在分析上也有一定的困難。但是國外研究者Z。W。Chen 和D。T。Fraser 等利用X射線衍射對在熔融Al-11Si-3Cu 壓鑄鋁合金中浸蘸H13 鋼所生成的金屬間化合物結構進行了分析，他們認爲，焊合層由複合物層金屬間化合物αbcc-( FeSiAlCrMnCu ) 、外層緊密層的六方αH-(Fe2SiAl8) 金屬間化合物以及內層緊密層斜方晶的η-Fe2Al5 金屬間化合物組成。而他們拍攝下的Fe－Al界面組織與筆者所作的“在ADC12 壓鑄鋁合金中浸蘸H13 鋼”試驗得到的Fe－Al 界面形貌十分相似。
金屬間化合物量非常少，焊合表面層又極薄加上分析手段上的限制，在目前階段，國內外研究者都只能對其進行大致的定性分析。而對于焊合層的生成與發展規律，金屬間化合物的定量分析將會是今焊條後研究者工作的重點。
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